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羅茨風(fēng)機噪音模型優(yōu)化

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羅茨風(fēng)機結(jié)構(gòu)簡單,但流道結(jié)構(gòu)復(fù)雜,且是擴壓流動,很易引起嚴(yán)重的分離流,同時又有動、靜部件,不僅是不定常流,而且動、靜部件間的間隙又產(chǎn)生二次流,所以風(fēng)機內(nèi)部流動是復(fù)雜的不定常三維流動,數(shù)值模擬十分困難。限于目前計算條件,工程上對羅茨風(fēng)機流場的數(shù)值模擬均按準(zhǔn)定常計算,且多采用相對簡單、但很流行的湍流模型計算,但模型只適合于小分離流,也不能正確定量流動細(xì)節(jié),但根據(jù)文獻(xiàn)調(diào)研和我們的經(jīng)驗,對于氣動力設(shè)計良好的羅茨風(fēng)機,在設(shè)計工況附近,用湍流模型和準(zhǔn)定常處理,對于風(fēng)機的氣動性能的數(shù)值預(yù)估是完全可以做到和實測結(jié)果吻合很好。另一方面,由于有了很多的關(guān)于風(fēng)機三維粘性流動數(shù)值模擬結(jié)果,發(fā)現(xiàn)過去按一維、二維理想流的工程設(shè)計中的一些重要的經(jīng)驗數(shù)據(jù)(也可稱為設(shè)計準(zhǔn)則),其中許多需要修改。以羅茨風(fēng)機而論,例如按Eck理論,最佳氣流進口角為35.4°,設(shè)計時還應(yīng)考慮有攻角,所以一般設(shè)計葉片幾何進口角為37°~38°,實際上,按數(shù)值優(yōu)化結(jié)果,可以小到27°;又如按工程方法,如全壓不夠,可增大葉片幾何出口角來補救,但數(shù)值優(yōu)化結(jié)果是葉片幾何出口角到一定數(shù)值(如81°)后再增大,全壓反而會下降;又如Eck認(rèn)為進口加速系數(shù)應(yīng)大于1,這樣葉輪進口是加速流動,可減少進口分離,后來我們認(rèn)為減少葉輪進口流動速度能改善葉輪流動,所以按經(jīng)驗,建議可取0.7~0.8,實際上按數(shù)值優(yōu)化可小到0.6;其它還有一些準(zhǔn)則也應(yīng)該改變,這里不能一一而論。這些參數(shù)的變化,對羅茨風(fēng)機的氣動力圖改變很大,對氣動性能影響也很大,所以原有的工程方法需要改進。當(dāng)然改進內(nèi)容還應(yīng)包括葉片流道的流型選取和提出新的結(jié)構(gòu)等。如我們利用航空上吹氣邊界層控制原理,提出長短葉片開縫結(jié)構(gòu),縫隙大于10mm,可確保縫隙不會堵塞,這種結(jié)構(gòu)可擴展羅茨風(fēng)機工作的高效區(qū),大大改善非設(shè)計工況性能。所有這些在現(xiàn)代設(shè)計方法中稱為改進的工程設(shè)計方法。所以現(xiàn)代設(shè)計方法內(nèi)容是:首先根據(jù)改進的工程設(shè)計方法給出綜合性能較好的風(fēng)機通道型線;然后數(shù)值模擬風(fēng)機整機(包括進風(fēng)口-葉輪-蝸殼,且考慮間隙)三維粘性流動,來分析比較其內(nèi)部流場,為改進設(shè)計提供依據(jù),同時進行優(yōu)化計算,好中選優(yōu),優(yōu)化目標(biāo)是在滿足風(fēng)量和風(fēng)壓的前提下,效率越高越好;最后通過樣機研制和現(xiàn)場性能試驗來檢驗和修正設(shè)計方法并得到高性能產(chǎn)品。這里改進的工程設(shè)計方法是數(shù)值優(yōu)化計算和高性能產(chǎn)品設(shè)計的基礎(chǔ),數(shù)值模擬是關(guān)鍵,其難點是如何使它對風(fēng)機氣動性能預(yù)估能和實測結(jié)果吻合?,F(xiàn)場性能試驗用來修正設(shè)計和改進數(shù)值模擬方法。經(jīng)過這樣多次循環(huán),最后獲得高性能的羅茨風(fēng)機產(chǎn)品。由于數(shù)值模擬是現(xiàn)代設(shè)計方法的關(guān)鍵和難點,下面再專題敘述。應(yīng)該指出,這種方法目前只能優(yōu)化設(shè)計和預(yù)估羅茨風(fēng)機氣動性能,不能預(yù)估噪聲,這是由于羅茨風(fēng)機還無法預(yù)估噪聲,而本方法中的改進工程設(shè)計已考慮到低噪聲風(fēng)機設(shè)計要求,這樣,一般而言,高效率就意味著低噪聲。

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